Introduction
Le processus de production d'hydrogène du gaz naturel comprend principalement quatre processus : le prétraitement du gaz d'alimentation, la conversion de la vapeur de gaz naturel, la conversion du monoxyde de carbone et la purification de l'hydrogène.
La première étape est le prétraitement des matières premières. Le prétraitement concerne ici principalement la désulfuration du gaz brut. Dans le fonctionnement réel du processus, l'oxyde de zinc de la série d'hydrogénation du cobalt et du molybdène du gaz naturel est généralement utilisé comme désulfurant pour convertir le soufre organique du gaz naturel en soufre inorganique, puis l'éliminer. Le flux de gaz naturel brut traité ici est important, de sorte que la source de gaz naturel à haute pression peut être utilisée ou qu'une marge importante peut être prise en compte lors de la sélection du compresseur de gaz naturel.
La deuxième étape est la conversion à la vapeur du gaz naturel. Le catalyseur au nickel est utilisé dans le reformeur pour convertir les alcanes du gaz naturel en gaz d'alimentation contenant les principaux composants du monoxyde de carbone et de l'hydrogène.
Ensuite, le monoxyde de carbone est converti pour réagir avec la vapeur d'eau en présence d'un catalyseur pour générer de l'hydrogène et du dioxyde de carbone afin d'obtenir le gaz de conversion dont les principaux composants sont l'hydrogène et le dioxyde de carbone. Selon les différentes températures de conversion, le processus de conversion du monoxyde de carbone peut être divisé en deux types : la conversion à température moyenne et la conversion à haute température. La température de conversion à haute température est d'environ 360 ℃ et le processus de conversion à température moyenne est d'environ 320 ℃. Avec le développement de contre-mesures techniques, le réglage du processus en deux étapes de conversion à haute température et de conversion à basse température du monoxyde de carbone a été adopté dans ces dernières années, ce qui peut encore économiser la consommation de ressources. Cependant, dans le cas où la teneur en monoxyde de carbone dans le gaz de conversion n'est pas élevée, seule une conversion à température moyenne peut être adoptée.
La dernière étape consiste à purifier l’hydrogène. Aujourd'hui, le système de purification de l'hydrogène le plus couramment utilisé est le système PAS, également connu sous le nom de système de purification et de séparation PSA. Ce système a une faible consommation d’énergie, un processus simple et une production d’hydrogène d’une grande pureté. Au plus haut, la pureté de l'hydrogène peut atteindre 99,99 %.
Équipement de traitement principal
S/N | Nom de l'équipement | Spécifications principales | Principaux matériaux | Tonne de poids unitaire | QTÉ | Remarques |
Ⅰ | Section de conversion de vapeur de gaz naturel | |||||
1 | Four de reformage | 1 jeu | ||||
Charge thermique | Section de rayonnement : 0,6 mW | |||||
Section de convection : 0,4 mW | ||||||
Brûleur | Charge thermique : 1,5 mw/ensemble | matériau composé | 1 | |||
Tube reformeur haute température | HP-Nb | |||||
Queue de cochon supérieure | 304SS | 1 jeu | ||||
Queue de cochon inférieure | Incoloy | 1 jeu | ||||
Échangeur de chaleur à section de convection | ||||||
Préchauffage de matières premières mélangées | 304SS | 1 groupe | ||||
Préchauffage du gaz d'alimentation | 15CrMo | 1 groupe | ||||
Chaudière à déchets de fumées | 15CrMo | 1 groupe | ||||
Collecteur | Incoloy | 1 groupe | ||||
2 | cheminée | DN300 H=7000 | 20# | 1 | ||
Température de conception : 300 ℃ | ||||||
Pression de conception : pression ambiante | ||||||
3 | Tour de désulfuration | Φ400 H=2000 | 15CrMo | 1 | ||
Température de conception : 400 ℃ | ||||||
Pression de conception : 2,0 MPa | ||||||
4 | Chaudière à déchets de gaz de conversion | Φ200/Φ400 H=3000 | 15CrMo | 1 | ||
Température de conception : 900 ℃ / 300 ℃ | ||||||
Pression de conception : 2,0 MPa | ||||||
Charge thermique : 0,3 mW | ||||||
Côté chaud : gaz de conversion à haute température | ||||||
Côté froid : eau de chaudière | ||||||
5 | Pompe d'alimentation de chaudière | Q=1m3/h | 1Cr13 | 2 | 1+1 | |
Température de conception : 80 ℃ | ||||||
Pression d'entrée : 0,01 Mpa | ||||||
Pression de sortie : 3,0 MPa | ||||||
Moteur antidéflagrant : 5,5 kw | ||||||
6 | Préchauffeur d'eau d'alimentation de chaudière | Q=0,15MW | 304SS/20R | 1 | Épingle à cheveux | |
Température de conception : 300 ℃ | ||||||
Pression de conception : 2,0 MPa | ||||||
Côté chaud : gaz de conversion | ||||||
Côté froid : eau dessalée | ||||||
7 | Refroidisseur d'eau à gaz reformant | Q=0,15MW | 304SS/20R | 1 | ||
Température de conception : 180 ℃ | ||||||
Pression de conception : 2,0 MPa | ||||||
Côté chaud : gaz de conversion | ||||||
Côté froid : circulation d'eau de refroidissement | ||||||
8 | Séparateur d'eau de gaz de reformage | Φ300 H=1300 | 16MnR | 1 | ||
Température de conception : 80 ℃ | ||||||
Pression de conception : 2,0 MPa | ||||||
Antibuée : 304SS | ||||||
9 | Système de dosage | phosphate | Q235 | 1 jeu | ||
Désoxydant | ||||||
dix | Réservoir de dessalement | Φ1200 H=1200 | Q235 | 1 | ||
Température de conception : 80 ℃ | ||||||
Pression de conception : pression ambiante | ||||||
11 | Compresseur de gaz naturel | Volume d'échappement : 220 m3/h | ||||
Pression d'aspiration : 0,02 mpag | ||||||
Pression d'échappement : 1,7 mpag | ||||||
Lubrification sans huile | ||||||
Moteur antidéflagrant | ||||||
Puissance moteur : 30KW | ||||||
12 | Réservoir tampon de gaz naturel | Φ300 H=1000 | 16MnR | 1 | ||
Température de conception : 80 ℃ | ||||||
Pression de conception : 0,6 MPa | ||||||
Ⅱ | Partie PSA | |||||
1 | Tour d'adsorption | DN700 H=4000 | 16MnR | 5 | ||
Température de conception : 80 ℃ | ||||||
Pression de conception : 2,0 MPa | ||||||
2 | Réservoir tampon de gaz de désorption | DN2200 H=10000 | 20R | 1 | ||
Température de conception : 80 ℃ | ||||||
Pression de conception : 0,2 MPa |